(4)热空气的温度和流动速度：热空气相对湿度愈低、水分气化愈快、在等速干燥阶段该因素影响

最为显著。增加空气的流动速度可以增加型煤的干燥速度(在干燥设备设计时，在满足其正常运行

的前提下，要尽量缩小其内部空间，以提高恒定量空气的流动速度)。

(5)空气与型煤的接触情况：接触情况主要取决于热空气的流动方向。流动方向与型煤的气化表面

垂直时，干燥速度最快，平行时则交叉。这是因为热空气流动方向成垂直时的边界层的厚度要比

平行时为薄。

(6)干燥设备的结构：上述各因素，都和干燥设备的结构有关，干燥设备的构造必须针对有关型煤

干燥速度的因素而设计。

影响干燥速度的各因素之间的关系，至今还不能完整地用数学函数的形式来表达，因此，在设计

型煤干燥设备时，只能根据型煤的特性，选用适合其特性的实验数据作为计算依据。

5 型煤干燥温度

型煤的燃点根据其煤质情况，一般为400℃～500℃，由于热能积聚，型煤在低于此温度的环境中

停留时间达一定长度后，仍可引起自燃，根据实验和生产操作经验，型煤在干燥温度超过250℃时

一旦停留时间过长就有引起自燃的可能，再则，干燥设备内部的运动部件均由钢材制成，钢材在

200℃左右时其强度最高，因此，型煤干燥温度选择180℃～220℃为最佳。

6 型煤干燥设备典型问题分析

以某型煤厂所使用的一台带式翻板机中所存在的问题为例，作如下分析：

6．1 所存在问题

(1)实际干燥量达不到标定能力，使生产不能正常连续进行。

(2)型煤多次自燃。

6．2 设备结构概况及基本技术参数

该机为两层翻板式，单层长度45m，带宽1．6m，层距0．8m，热空气由机头下部引入，机尾上部排

出，型煤由机尾上部进入上层，热空气对上层型煤以平行逆流方式流动设计干燥量为8t／h，风机

功率22kW，风量15500—31000m3／h，风压2lOOPa一1 400Pa，干燥室截面积约6m2，室内总—体积

300m3，料层厚度约150—200mm。

6．3 实际操作效果

该机在使用中的实际效果如下：

(1)进风温度320℃，出风温度120℃，型煤干燥2小时后，心部存在可见湿度，平均水分含量7％。

    (2)进风温度200℃，出风温度90℃—100℃。型煤干燥2h后，心部有50％体积的可见湿度，平均水

分含量11％。

(3)进风温度200℃，出风温度90℃～100℃，型煤干燥2．5小时后，心部仍有杏核大可见湿，平均

水分含量9％。

6．4 问题分析

从该机的结构和实际操作情况来看，该机设计上存在以下几方面失误：

(1)热空气流动方向：该机热空气流动方向采用的是与型煤平行流动的方式上层逆流下层并流。

在逆流干燥时，要求湿物料进入时的温度决不能低于热空气在出口时的露点，由于型煤在进入该

机时的温度是常温，而该机热空气在出口时的露点又在很大程度上高于常温、因而型煤进入该机

后，在相当的一段区域内，被湿热空气将其中水蒸汽部分地冷凝在自身上，在这一区域内，型煤

不但没有被除去水分，反而增加了水分，该机总长度虽为90m，但真正的有效工作长度是低于这一

长度。

在采用平行逆，并流空气流动方向设计干燥设备时，为提高干燥设备的平均干燥推动力，应将热

空气进出口选择为两端同时进人中间排出或与此相反的方式，而该机的设计确违背了这一原则。

(2)风速、风量、风温。风速风量风温是型煤干燥过程的主要因素，在多带式干燥设备中，要求风

速在3m／s以上，而该机的风速却仅有0．7m／s～1．4m／s。

使用风温为200℃的多带式干燥机，干燥型煤的能力若要达到8t／h，在其结构设计合理的前提下

，每小时需耗风量最少也在40000m3，而该机所使用的风机其风量仅为15500m3～31000m3，与实际

需要量相差较大(因进、出口温差而导致进口风量增加，而因阻力漏风等因素又会导致进口风量减

少，两者在此视为相互抵消)。

该机所使用风温最高已达320℃这是引起型煤自燃的主要因素。

6.5 结论

以该机的现状综合分析计算，该机在风温为200℃时型煤的实际干燥能力最多只能达到4t／h～

5t／h，相差几乎一半。

7 结语

在型煤干燥方面、干燥设备的使用和生产起步都较晚，至今对其认识可能还存在一定差距，有一

些刚介人型煤事业的人，对此无法作出正确的判断。导致在实践中走了许多的弯路，甚至浪费了

大量的人力、财力。免不了会出现这样那样的失误，出现了失误并不可怕，就怕没有恒心。我们

希望大家共同携起手来，相互交流，取长补短，共同发展，在型煤产业这块天地里，我们相信大

家都会成功的。